Code_Aster
Titre :
Réalisation d'une étude de génie civil sous charge[...]
Responsable :
Alexandre FOUCAULT
/ NOEUD = no, [noeud]
/ GROUP_NO = grno, [gr_noeud]
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Date :
12/11/2014
Page :
43/48
Clé :
U2.06.10
Révision :
12711
/ MAILLE = ma, [maille]
/ GROUP_MA = grma, [gr_maille]
/ POINT = nupoint,[I]
/ SOUS_POINT = nusp, [I]
L'entier nupoint précise le numéro du point de Gauss dont on veut récupérer la valeur (cas des cham_elem "aux points de GAUSS").
L'entier nusp précise le numéro du sous point, c’est-à-dire de la fibre, sur laquelle on vient relever les
contraintes (cf. le maillage de la section §3.4).
On peut ainsi analyser les contraintes et les déformations dans les fibres béton et dans les fibres acier.
8.2.5 Coque globale
Dans cette modélisation, on ne dispose pas directement des contraintes et des déformations dans l’épaisseur de la coque. Il est toutefois possible de reconstruire le champ de déformation (mais pas le champ de contrainte) pour une cote donnée à partir des champs d’efforts et de déformations généralisés.
Comme le champ de déformation est considéré linéaire dans la section, on a :
{
x
y
z =
x tot
z =
tot y
z
tot x
z
tot y
avec
tot x
,
tot y
,
tot x
et
tot y
les déformations généralisées et l’épaisseur de la coque globale.
x
z
et
y
z
les déformations dans
8.2.6 Éléments discrets porteurs de lois de comportement linéaire ou non
Dans cette modélisation, on dispose directement des déplacements (voire rotations) des nœuds extrémité des éléments discrets, mais aussi des efforts qui y transitent. De plus, en cas de loi de comportement non linéaire, cf. [R5.03.17], on a accès aux valeurs de diverses variables internes utiles pour analyser le fonctionnement détaillé (contribution anélastique, énergie dissipée, etc).
9 Cas tests et études existants
9.1
Cas-tests Code_Aster
9.1.1 Schémas temporels
Schéma d’accélération moyenne (§ 2.2
•SDND102B et SDND102C - Réponse sismique d'un système masse-ressort non linéaire multi
-supporté.
•SDNL130 - Réponse sismique d’une poutre en béton armé (section rectangulaire) à comportement non linéaire.
Schéma HHT
2.2
•SDNL111C - Impact de deux poutres en utilisant DYNA_NON_LINE.
Schémas DIFF_CENT TCHAMWA
(§
Manuel d'utilisation
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Fascicule u2.06 : Dynamique
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•SDND102 - Réponse sismique d'un système masse-ressort non linéaire multi-supporté.
9.1.2 Modélisations et modèles de comportement associés
3D massif + ENDO_ISOT_BETON
•SSNV149 - Test de ENDO_ISOT_BETON .
3D massif + ENDO_ORTH_BETON
•SSNV176 - Identification de la loi ENDO_ORTH_BETON.
•SSNV177 - Test de William.
Coques multicouches + ENDO_ISOT_BETON
•SSNS106 - Plaque plane en béton armé en chargement cyclique (la modélisation coque multicouche sert à identifier les paramètres du modèle GLRC_DM).
•SSNS108 – Simulation d’un essai SAFE.
Coques multicouches + ENDO_ORTH_BETON
Aucun test disponible.
Poutres multifibres + MAZARS_GC
Cas-tests principaux de validation de la modélisation POU_D_EM et POU_D_TGM pour les poutres en béton armé en statique et en dynamique :
•SSLL111 - Réponse statique d’une poutre béton armé (section en T) à comportement linéaire
•SDLL130 - Réponse sismique d’une poutre en béton armé (section rectangulaire) à comportement linéaire.
•SSNL119 - Réponse statique d’une poutre en béton armé (section rectangulaire) à comportement non linéaire.
•SDNL130 - Réponse sismique d’une poutre en béton armé (section rectangulaire) à comportement non linéaire.
Cas-test de validation du modèle de comportement MAZARS_GC :
•SSNL120 - Réponse cyclique de la loi de comportement du béton (modèle de La Borderie).
Autres cas-tests simples de validation de la modélisation POU_D_EM :
•SSLL102J - Poutre encastrée soumise à des efforts unitaires.
•SSNL106G et SSNL106H - Poutre élastoplastique en traction et flexion pure.
Coques globales + GLRC_DM
Cas-tests principaux de validation de la modélisation DKTG et du modèle GLRC_DM pour les plaques en béton armé en statique :
•SSNS106A - Plaque plane en béton armé en chargement cyclique de traction/compression.
•SSNS106B - Plaque plane en béton armé en chargement cyclique de flexion.
•SSNS106C - Plaque plane en béton armé en chargement cyclique de traction/compression + flexion.
•SSNS106D - Plaque plane en béton armé en chargement cyclique de cisaillement dans le plan.
•SSNS106E - Plaque plane en béton armé en chargement cyclique de flexion + cisaillement dans le plan.
Cas-tests principaux de validation de la modélisation DKTG et du modèle GLRC_DM + plasticité pour les plaques en béton armé en statique :
•SSNS106F - Plaque plane en béton armé en chargement cyclique de traction/compression dans le plan. Modèle GLRC_DM + plasticité.
•SSNS106G - Plaque plane en béton armé en chargement cyclique de cisaillement dans le plan.
Modèle GLRC_DM + plasticité.
9.1.3 Chargement
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Mono-appui avec l’utilisation de CALC_CHAR_SEISME
5.4.1
)
•SDNL113A - Tuyauterie en forme de lyre (ELSA) sous chargement sismique.
•SDNL130 - Réponse sismique d’une poutre en béton armé (section rectangulaire) à comportement non linéaire.
Multi-appui avec l’utilisation de DDL_IMPO
5.4.2
)
•SDNL131 - Calcul de ligne de tuyauterie élastoplastique sous séisme.
9.1.4 Amortissement de Rayleigh
Pour l’utilisation de l’amortissement de Rayleigh (§5.5), on pourra se reporter entre autres à :
•SDLL113B - Sous-structuration dynamique transitoire : poutre en traction simple.
•SDNL130 - Réponse sismique d’une poutre en béton armé (section rectangulaire) à comportement non linéaire.
9.1.5 Post-traitement
Calcul des spectres ( SPEC_OSCI
, § )
•FORMA12C – TP d’analyse sismique d’une ligne de tuyauterie avec DYNA_TRAN_MODAL et
COMB_SISM_MODAL.
Calcul des fréquences propres endommagées ( MODE_VIBR , § 8.1.3
)
•SDNV106 – Analyse aux valeurs propres dans DYNA_NON_LINE (stabilité et modes vibratoires).
Calcul des contraintes dans l’épaisseur d’une coque multicouches ( SIGM_ELNO
)
•SSLS115 - Plaque carrée composite sous pression uniforme.
•SSLS118 - Plaque carrée posée soumise à une pression sinusoïdale.
Calcul des contraintes dans une fibre d’une poutre multifibre ( TEST_RESU RECU_FONCTION avec
SOUS_POINT
)
•SSNL120 - Réponse cyclique de la loi de comportement du béton (TEST_RESU).
•SSNL127E - Essai de traction avec le modèle CORR_ACIER (RECU_FONCTION).
9.2
Exemples d’études réalisées
9.2.1 Plancher de type P4
Des essais ont été réalisés au CEA / EMSI (Saclay) afin de caractériser le comportement non linéaire des planchers du bâtiment BAS-BL 1300 MWe soumis à un séisme vertical. La maquette conçue a été dimensionnée de manière à être représentative d’un plancher réel. Les essais ont été réalisés sur la table vibrante Azalée du CEA à Saclay. Le programme expérimental est constitué de 9 runs de niveaux d’accélération croissants. On étudie le comportement non linéaire de la dalle principale en flexion.
On adopte une modélisation plaque DKT multicouches pour le béton et une modélisation de type
GRILLE pour les armatures du ferraillage. Le modèle ENDO_ISOT_BETON est utilisé en contraintes planes grâce à l’approche de De Borst. A partir de la solution statique sous poids propre, on réalise les calculs sismiques enchaînés les uns après les autres. L’état final du calcul précédent sert d’état initial au calcul suivant. On analyse l’endommagement subi par la dalle en béton armé pour les niveaux d’accélération atteints.
La comparaison avec les résultats expérimentaux montre que la modélisation réalisée permet de représenter correctement le comportement non linéaire de la dalle, notamment l’état de fissuration à la fin des sollicitations. La comparaison des réponses temporelles des déplacements verticaux au centre
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